五月丁香综合激情六月久久,99日本精品永久免费久久,国产成人无码18禁午夜福利P,伴郎粗大的内捧猛烈进出第一章

  　　節(jié)能降耗資源綜合利用是企業(yè)可持續(xù)發(fā)展的基礎，也是企業(yè)增加利潤推行清潔生產(chǎn)的主要途徑。鋼鐵企業(yè)利用剩余煤氣實現(xiàn)熱電聯(lián)產(chǎn)，就是保護環(huán)境節(jié)約能源的有效方法。 　　但是，在實現(xiàn)了熱電聯(lián)產(chǎn)的發(fā)電廠內(nèi)，仍然存在著個節(jié)能運行的問，鍋爐鼓引風機調(diào)速方案的確定，就是其中較為典型的實例。本文試通過鍋爐風機調(diào)速節(jié)能的探討，提出筆者的看法，以期達到拋磚引玉的目的。 　　1發(fā)電廠鍋爐風機調(diào)速節(jié)能運行的必要性煤氣發(fā)電廠中鍋爐風機是主要的輔機設備，拖動風機運行的電動機具有高壓大功率的特點，其電能消耗在廠用電指標中所占比重很大，若能降低風機電機的電能消耗對降低廠用電指標提高經(jīng)濟效益具有重要意義。 　　鋼鐵企業(yè)中，由于原燃料的變化及工藝制度維護管理的需要，用于發(fā)電廠的煤氣量是經(jīng)常波動爐風機的負荷發(fā)生變化。過去調(diào)節(jié)風機負荷的辦法以采用擋風板節(jié)流調(diào)節(jié)為多，使大量的電能白白浪費在增大的局部阻力上。 　　另外，由于從發(fā)電機組的額定發(fā)電負荷到汽輪機的輸出功率鍋爐的蒸汽量風機的風量拖動風機的電動機的額定功率，每步都存在設計裕量，因此即使有足夠的煤氣量使發(fā)電機組滿負荷運行，也需要適當調(diào)節(jié)擋風板以滿足鍋爐對風量的要求。 　　由此可煤氣發(fā)電廠的鍋爐風機在正常運行時都需要調(diào)節(jié)風量，這就有必要選用合適的電動機調(diào)速方式，使風機節(jié)能經(jīng)濟運行。 　　2選擇鍋爐風機調(diào)速經(jīng)濟運行的原則選用鍋爐風機的調(diào)速方式應從安全性經(jīng)濟性和技術性3方面綜合考慮。 　　2.1安全性鍋爐風機是發(fā)電機組安全運行的個重要環(huán)節(jié)。選擇鍋爐風機調(diào)速方式必須以安全性為前提，而調(diào)速產(chǎn)品的安全性包括主動安全性和被動安全性。 　　主動安全性是指如何采用先進合理的技術方案優(yōu)質(zhì)的元器件和先進合理的生產(chǎn)工藝來保證調(diào)速產(chǎn)品本身的運行安全性。 　　被動安全性是指當調(diào)速產(chǎn)品運行的環(huán)境發(fā)生故障時，必須有預備措施保證鍋爐和發(fā)電機組運行而不發(fā)生停機事故。環(huán)境故障主要包括以下幾個方面調(diào)速控制裝置的控制電源發(fā)生故障；電動機所使用的高壓電源故障，系統(tǒng)實施了高壓電源自動切換的緊急措施；003系統(tǒng)的轉速控制信號發(fā)生階躍變化；調(diào)速控制裝置自身故障。當發(fā)生這些故障時，調(diào)速系統(tǒng)應具備將電動機轉入全速運行的功能，而不允許將電動機停車，并且當從調(diào)速運行轉入全速運行中應該具備滿足系統(tǒng)要求的時間間隔。 　　2.2經(jīng)濟性調(diào)速產(chǎn)品的經(jīng)濟性包括兩個方面節(jié)電效果電動機的調(diào)速方式分為高效調(diào)速方式和耗能型調(diào)速方式，采用現(xiàn)代電力電子技術的高壓變頻調(diào)速和內(nèi)反饋串級調(diào)速等都屬于高效調(diào)速方式，而液力耦合器調(diào)速電磁調(diào)速等屬于耗能型調(diào)速方式，在常規(guī)的負荷變化范圍內(nèi)，般高效調(diào)速方式與耗能型調(diào)速方式的節(jié)電效果相差50左右。 　　設備造價在滿足風機調(diào)速性能要求的前提下，應選擇設備造價相對低廉的調(diào)速方式，以降低設備投資回收期。 　　2.3技術性技術性是指調(diào)速方式是否采用了先進的技術，技術性與安全性和經(jīng)濟性又是相關的，只有采用了先進技術，才能保證調(diào)速產(chǎn)品的安全性和節(jié)電效果。 　　3內(nèi)反饋串級調(diào)速的系統(tǒng)構成及調(diào)速原理內(nèi)反饋串級調(diào)速系統(tǒng)由內(nèi)反饋串級調(diào)速電機和與之配套使用的控制裝置組成。 　　內(nèi)反饋串級調(diào)速電機是在國家標準系列繞線型感應電動機的定子上增設了套繞向和節(jié)距與定子繞組相同的相對稱繞組，稱為調(diào)節(jié)繞組，而將原來的定子繞組稱為主繞組，為保證合理的磁負荷，適當加長電機定轉子鐵芯，以保證有效的鐵面積不變。因此其相同規(guī)格具有相同或相近的安裝尺寸，結構相似。 　　內(nèi)反饋串級調(diào)速屬繞線型感應電機轉子串附加電勢進行調(diào)速的理論范疇，該附加電勢就是由調(diào)節(jié)繞組從主繞組感應過來的電勢所提供的，通過變流系統(tǒng)將該電勢串入電機的轉子繞組，改變其串入電勢的大小即可實現(xiàn)調(diào)速。內(nèi)反饋串級調(diào)速系統(tǒng)如由電力電子技術理論可知，經(jīng)全橋整流后的直流電壓為其中5為轉子感應電勢，20為轉子開路電勢為轉差率。 　　經(jīng)全橋逆變器有源逆變前的直流電壓為其中3為調(diào)節(jié)繞組的線電壓小為逆變角。 　　這樣，改變逆變角即可改變串入電勢的大小。并進步推得3和2，只與電網(wǎng)電壓和制造參數(shù)有關，對于已制成的內(nèi)反饋串級調(diào)速電動機而言，當電網(wǎng)電壓恒定時3和2，為常數(shù)，由此可，通過改變逆變角3即可改變轉差率3實現(xiàn)調(diào)速。 　　同時，調(diào)節(jié)繞組吸收轉子的轉差功率，并通過與轉子旋轉磁場相互作用而產(chǎn)生正向的拖動轉矩，這就使電機從電網(wǎng)吸收的有功功率減少，主繞組的有功電流隨轉速正比變化，達到調(diào)速節(jié)能的目的。 　　內(nèi)反饋串級調(diào)速系統(tǒng)裝有內(nèi)補償裝置，它在調(diào)速電機調(diào)節(jié)繞組側進行補償，抵消變流系統(tǒng)產(chǎn)生的無功分量，直接改善電機的功率因數(shù)，并具有濾除諧波的功能。 　　4高壓內(nèi)反饋串級調(diào)速與其他調(diào)速方式的鍋爐的鼓引風機要用相匹配的電動機帶動，但電動機各種調(diào)速方式的調(diào)速效率是不同的。根據(jù)調(diào)速效率的高低可將電動機調(diào)速分為高效調(diào)速方級調(diào)速高壓變頻調(diào)速傳統(tǒng)串級調(diào)速和變極調(diào)速；低效調(diào)速方式包括液力耦合器調(diào)速電磁調(diào)速液態(tài)電阻調(diào)速等。根據(jù)有級調(diào)速和無級調(diào)速來分變極調(diào)速為有級調(diào)速，內(nèi)反饋串級調(diào)速高壓變頻調(diào)速傳統(tǒng)串級調(diào)速液力耦合器調(diào)速電磁調(diào)速液態(tài)電阻調(diào)速均為無級調(diào)速?，F(xiàn)就內(nèi)反饋串級調(diào)速與高壓變頻調(diào)速傳統(tǒng)串級調(diào)速液力耦合器調(diào)速3種常用的調(diào)速方法比較如下。 　　4.1與高壓變頻調(diào)速的比較高壓變頻調(diào)速系統(tǒng)簡2，內(nèi)反饋串級調(diào)速系統(tǒng)簡3. 　　高壓變頻調(diào)速系統(tǒng)由臺高壓鼠籠型電動機臺隔離變壓器和臺變頻器組成。通過電力半導體器件改變高壓電動機定子繞組所接電源的頻率來實現(xiàn)調(diào)速。適用所有恒轉矩和遞減轉矩負載。 　　高壓變頻調(diào)速必須有干式隔離變壓器，此干式變壓器除增加系統(tǒng)成本外，也給系統(tǒng)的安全運行帶來隱患，在實踐中有燒毀干式隔離變壓器的報道；內(nèi)反饋串級調(diào)速沒有隔離變壓器。 　　高壓變頻調(diào)速器接于高壓電源與電機定子繞組之間，控制的最大容量為電機的額定容量，而且必須處理耐壓問。因此高壓變頻調(diào)速器的造價很高，體積龐大，維護較困難；而內(nèi)反饋串級調(diào)速控制裝置接于電機的轉子繞組和調(diào)節(jié)繞組之間，耐壓問容易處理，且控制的容量為從轉子繞組取出的容量而不是電機的額定容量，對于風機類負載，此容量最大僅為電機額定容量的半。故對于控制相同容量的電機來說，內(nèi)反饋串級調(diào)速控制裝置的容量僅為高壓變頻器容量的半，因而內(nèi)反饋串級調(diào)速控制裝置的造價較低，體積較小，便于維護。 　　3在變頻器故障時，若要使電動機轉入全速運行工頻下運行，還需增加旁路裝置，這不僅需要增加投資，而且切換時間較長；而在內(nèi)反饋串級調(diào)速控制裝置故障時，其調(diào)速系統(tǒng)可做到將電動機自動轉入全速運行工頻下運行。 　　內(nèi)反饋串級調(diào)速控制裝置與高壓變頻器主要由電力半導體器件構成，裝置本身的效率相當約9798，但由于在控制相同容量的高壓電機時，內(nèi)反饋串級調(diào)速控制裝置所控制的容量僅為高壓變頻器所控制容量的半，因而其能量損耗僅為高壓變頻器的半，調(diào)速效率比高壓變頻器的調(diào)速效率要高。5，若考慮到隔離變壓器的損耗，高壓變頻調(diào)速的效率還會低些。 　　內(nèi)反饋串級調(diào)速與高壓變頻調(diào)速均具有平滑無級調(diào)速性能，但高壓變頻器調(diào)速范圍更大調(diào)速精度更高用于乳制生產(chǎn)線極為合適。然而對于風機類負載，負載本身特性決定其調(diào)速范圍不需太大50100的調(diào)速范圍足夠，對調(diào)速精度要求不高。另外煤氣鍋爐的保安負荷般在額定出力的50左右，因此，對于風機調(diào)速，高壓變頻調(diào)速的調(diào)速性能顯得過剩。 　　器啟動方式，具有啟動轉矩大，啟動電流小的特點，對于轉動慣量較大的風機負載能很快啟動；而高壓變頻調(diào)速具有軟啟動特性，啟動電流可以從零開始，但這是以犧牲啟動轉矩為代價的，對于轉動慣量較大的風機負載，啟動時間較長。 　　因此，內(nèi)反饋串級調(diào)速與高壓變頻調(diào)速相比具有造價低體積小效率相對較高的優(yōu)點和調(diào)速范圍不大調(diào)速精度不高的缺點。對于風機來說，高壓變頻調(diào)速的性能沒有得到充分的利用，也不是很經(jīng)濟。 　　4.2與傳統(tǒng)的串級調(diào)速比較傳統(tǒng)的串級調(diào)速是將普通的繞線型感應電機的轉差功率從電機轉子引出，并通過變流系統(tǒng)的變換后，再經(jīng)逆變變壓器和高壓操作柜送回電網(wǎng)，4.由于逆變變壓器是集中繞組，對諧波的抑制能力不如內(nèi)反饋串級調(diào)速電機的調(diào)節(jié)繞組其短距和分布作用對空間諧波有很強的抑制能力，因此其諧波污染大；由于沒有內(nèi)補償系統(tǒng)，功率因數(shù)低，逆變變壓器的容量約為電機額定容量的半，且體積大，成本高。與內(nèi)反饋串級調(diào)速相比，內(nèi)反饋串級調(diào)速的調(diào)速性能更好，而且取消了逆變變壓器及其附屬設備的設備費用和設備占地，使整個調(diào)速系統(tǒng)結構更簡單更緊湊，具有更高的效率和更好的安全性。 　　4.3與液力偶合器調(diào)速比較液力偶合器調(diào)速屬耗能型調(diào)速方式，有如下缺點在調(diào)速過程中有滑差損耗，該損耗最大可達電機額定功率的14.8；軸向長度較大，必須改變電機基礎；故障時不能轉換到全速運行。盡管該調(diào)速方綜上所述，內(nèi)反饋串級調(diào)速的50100調(diào)速范圍完全能夠滿足風機的調(diào)速節(jié)能運行，屬高效調(diào)速方式，而且設備造價較低。實踐明，般13年即可通過節(jié)電效益回收全部設備投資，是符合我國國情的拖動大中型風機調(diào)速節(jié)能運行的較為理想5工程實例某鋼鐵廠自備電站有臺利用高爐煤氣發(fā)電75100，其發(fā)電量也隨之變化，原來采用擋風板來調(diào)節(jié)風量，造成大量電能浪費。2001年月對該發(fā)電機組鍋爐送風機和引風機采用了內(nèi)反饋串級調(diào)速產(chǎn)品進行調(diào)速節(jié)能改造，并成功實現(xiàn)了與，3系統(tǒng)的接口，于同年12月投入運行。改造前后的年度電耗統(tǒng)計1. 　　引風機耗電量送風機耗電量鍋爐年耗電量單耗改造前改造后節(jié)電率由1可以看出，改造后節(jié)電效果明顯，經(jīng)濟效益顯著。 　　設備經(jīng)過近兩年運行考驗，運行安全穩(wěn)定，維護方便。 　　6結論高壓內(nèi)反饋串級調(diào)速是種高效率的調(diào)速方95+100，具有優(yōu)良的性能價格比，技術先進，經(jīng)濟適用，安全可靠，節(jié)電效果顯著，適合于電廠鍋爐風機調(diào)速節(jié)能運行。 　　王勵濤。內(nèi)反饋串級調(diào)速技術在電廠的應用刀。中國電力，王勵濤。高壓內(nèi)反饋串級調(diào)速在風機水泵調(diào)速節(jié)能運行中上接第10頁屬度用空格分開。如果隸屬度為零，則在隸屬度字段中不涉及，計算時自動視為零，以減小建庫工作量。 　　5小結機器聯(lián)想技術與般數(shù)據(jù)庫技術相比，有較高因此非常適用于計算機輔助機械功能原理設計系統(tǒng)。本文提出的機器聯(lián)想方法，已成功應用于中南林學院青年教師科研基金項目計算機輔助機械功能原理設計系統(tǒng)研究中，證明是可行的。

軸承非正常發(fā)熱及保持架損壞的原因有以下幾種： 　?。╨）軸承座孔的同軸度、座孔壁的剛度、擰緊螺栓時的力度及順序都有可能引起軸承座孔和軸承變形，導致不正常發(fā)熱、振動，使保持架受到無規(guī)則的振動沖擊、擠壓，不均勻磨損，嚴重時斷裂。例如第四室風機進風口處的21322K軸承，2001年5月檢測發(fā)現(xiàn)，軸承的徑向游隙不在正上方而在與水平約成450的右上方，最小徑隙0.O8mm，最大0。13mm，說明軸承內(nèi)圈被內(nèi)錐套脹成橢圓形，軸承座孔也失圓，在風冷的情況下測得座上蓋表面38℃（以紅外線掃描測溫儀檢測，下同），可見初期溫度更高。 　?。?）由于膠帶輪相互錯位，使軸承受到附加軸向力作用，而裝在光軸上的調(diào)心球軸承不宜承受軸向力，結果引起軸承不正常溫升，保持架也加速磨損。 　?。?）在裝配調(diào)整內(nèi)錐套時，上海真空泵軸承座表溫由換膠帶前的30℃上升到43℃，一周后又降到40℃以下。 　?。?）軸承溫度偏高的原因除與裝配質(zhì)量有關外，油液（脂）的清潔度、品質(zhì)、品種及粘度也有直接關系，尤其是高轉速軸承對油的粘度更敏感。例如，一室風機轉速較高，風量不大，風壓較高，轉矩較小，按理高速輕載的設備及軸承宜用稀油，因轉速高易形成承載油膜，減少滾動體摩擦阻力，并利于清洗與散熱，但l號風機軸承箱從開始投產(chǎn)就一直使用N320中負荷工藝齒輪油，問題提出后改為N22O，但粘度仍大，若能改為HJ20一HJ3012&g;效果會更好些，溫度也會從長期60℃左右降下來。 　　（5）由于軸承座無排油孔，多余的油只能從軸頸擠出，加油間隔期短，盡管每次注入不多，但油腔還是很快填滿，使軸承工作溫度突然升高25-35℃，這就是正常運轉中軸承溫度突然升高的原因。這種情況持續(xù)幾天后隨油脂的擠出而改善。長此反復，既浪費又影響軸承壽命，并且也增加了對故障判斷的難度。因軸承溫升后，滾動接觸應力增大，油脂的粘度與吸附性下降，磨損增加；此外，由于軸承套圈的溫度高于錐套等相鄰零件，熱膨脹使本來不太緊的配合可能出現(xiàn)松動，油多引起的溫升與套松動引起的溫升開始時是很難區(qū)分的，有時熱脹的影響使二者同時存在?？傊?，多次反復的結果，必將使孔、軸配合趨于松動。經(jīng)常出現(xiàn)這種情況主要是潤滑制度規(guī)定不適當，同時，操作員加油時也有“寧多勿少&dquo;的想法。在封閉的油腔內(nèi)不必經(jīng)常加油，只要滾道內(nèi)有油，正常運轉情況下不會造成缺油故障。另外，也可在軸承座適當位置設放油孔，以便定期加油時“吐故納新&dquo;，以避免每次加油就溫升幾天的現(xiàn)象。 　?。?）膠帶張緊力太大也會使軸承溫度升高，振動加劇，膠帶還易損壞。因軸承徑向載荷增大，使?jié)L動體與滾道在接觸處產(chǎn)生彈性變形，增加摩擦熱與磨損，易引起點蝕。 　?。?）風機出現(xiàn)異常振動或軸彎曲常使軸承迅速升溫并易損壞。2軸承不正常失效與認識上存在誤區(qū)有關長期以來，軸承的工作溫度在幾乎所有的設備技術文件中都有相類似的規(guī)定。對軸承溫升的問題，一部分人存在認識與理解上的誤區(qū)。筆者歷經(jīng)數(shù)廠都遇到過這種情況。在許多技術文件中不加區(qū)別、不分設備對象地規(guī)定了軸承工作溫升不超過30℃，最高不超過40℃，或工作溫度不超過65℃、75℃、80℃，以及最高不超過90℃等等。