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鍋爐組成

發(fā)布時間：2020-07-18

水冷壁：布置于爐膛，吸收爐膛火焰和煙氣的熱量，將水加熱成飽和蒸汽。過熱器：吸收爐膛內(nèi)火焰和煙氣的熱量（輻射式過熱器）、或煙道中煙氣的熱量（對流式過熱器），將飽和蒸汽加熱成過熱蒸汽。省煤器：布置于尾部煙道的低溫部分，利用低溫?zé)煔獾臒崃?，加熱鍋爐給水。空預(yù)器：布置于省煤器后，利用更低的低溫?zé)煔獾臒崃?，將空氣加熱后送入爐膛或制粉系統(tǒng)，以提高鍋爐效率。傳熱效果不僅與受熱面的布置方式有關(guān)，還與受熱面的結(jié)構(gòu)、煙氣的溫度及流速、工質(zhì)的溫度及流速、受熱面的清潔情況等因素有關(guān)，比較復(fù)雜。當(dāng)然不是，省煤器一般用在蒸汽鍋爐上，降低排煙濕度，提高鍋爐熱效率。而空氣預(yù)熱器是為了燃用劣質(zhì)煤加熱空氣提高燃燒速度而設(shè)計的，當(dāng)然也可以降低溫度，提高熱效率。是否安裝省煤器和空氣預(yù)熱器要考慮經(jīng)濟性。蒸汽鍋爐安全監(jiān)察規(guī)程中規(guī)定每級省煤器漏風(fēng)系數(shù)＜３％/級，每級預(yù)熱器漏風(fēng)系數(shù)＜５％/級一般要求空預(yù)器第一年的漏風(fēng)系數(shù)＜2%,以后漏風(fēng)系數(shù)＜4%;省煤器第一年漏風(fēng)系數(shù)＜1％,以后漏風(fēng)系數(shù)＜3% 1.1存在煙氣走廊　　下級省煤器甲乙兩側(cè)U型彎處存在煙氣走廊，經(jīng)實際測量，甲乙兩側(cè)U型彎間距為80mm左右，比設(shè)計值(21mm)大，也比省煤器距前后墻距離設(shè)計值(60mm)大。因煙氣走廊阻力較小，煙氣流速較大，經(jīng)計算，煙氣流速在下級省煤器出口比上級省煤器入口大30%～40%。由于管子金屬磨損量與煙氣流速的三次方成正比，因此，在甲乙兩側(cè)U型彎處磨損嚴重。加之在彎制彎頭時，彎頭壁厚有減薄現(xiàn)象(壁厚小于4mm)，從而導(dǎo)致省煤器管子彎頭迎風(fēng)面處更易磨損泄漏。 hp://www.docin.com/p-105816160.hml 　　1.2實際燃料性質(zhì)及煤粉細度與設(shè)計值不同　　在磨損中起主要作用的是煙氣中的那些大顆粒飛灰，且磨損程度與總灰量有關(guān)。總灰量愈多，灰粒對省煤器管子的撞擊次數(shù)也就愈多，磨損就愈嚴重，而且總灰量決定于燃料灰分Ay和低位發(fā)熱量Qdwy。　　該爐設(shè)計煤種收到基灰分24.26%，實際燃煤應(yīng)用基灰分(Ay)約39.50%；煤粉細度(R90)設(shè)計值為22～28，實際細度(R90)在30左右，均與設(shè)計煤種有較大偏差。煤粉粗、灰分大將導(dǎo)致灰粒和未完全燃燒的燃料顆粒增多，煙氣中的飛灰濃度增高，加劇了對省煤器的磨損。　　1.3省煤器管束排列方式及安裝質(zhì)量的影響　　煙氣橫向沖刷省煤器管子時，管束排列方式不同，管子受磨損情況也不一樣。錯列管束受到的磨損要比順列管束嚴重，第2排管束的磨損量要比第1排大2倍左右，且氣流自上而下流動，灰粒在重力作用下其速度可能大于煙氣速度，從而加劇了沖擊磨損程度。該爐省煤器錯列布置，并采用規(guī)格為32&imes;4鋼管，由于小口徑管子剛性較差，管壁較薄。造成實際蛇形管排列不齊，加之安裝的原因，無法保證整齊均勻的節(jié)距和管間距，導(dǎo)致省煤器管排中出現(xiàn)煙氣走廊，使局部管壁金屬磨損嚴重。　　1.4防磨措施不完善　　在下級省煤器甲乙側(cè)U型彎處，只是在最上面加裝了防磨裝置(擋風(fēng)板)，由于下級省煤器高度約為3255mm，上面的防磨裝置對下面U型彎處的防磨沒有作用，因此，下級省煤器下部U型彎處磨損嚴重。　　1.5燃燒工況的影響　　鍋爐運行中的燃燒風(fēng)量過大會造成煙氣量加大，而使磨損速度增加。計算表明，省煤器中過量空氣系數(shù)由1.2增加到1.3時，磨損量增加25%。　　1.6其它因素　　該爐容量占全廠鍋爐總?cè)萘康?0%，在供熱期間長期滿負荷運行，因而該爐省煤器管束受磨損的時間長，磨損量大。同時鍋爐存在漏風(fēng)現(xiàn)象，根據(jù)省公司標(biāo)準(zhǔn)，410/h鍋爐漏風(fēng)率為12%，而實際漏風(fēng)率達到20%左右，明顯偏高。運行實踐證明，當(dāng)省煤器處漏風(fēng)系數(shù)增加0.1，則會使金屬磨損量增加25%。　　2建議及對策　　(1)在該爐大修時對省煤器進行全面檢查，對所有彎頭進行更換并加裝U型護瓦。在兩排彎頭間加裝阻力柵，盡量消除下級省煤器出口的煙氣走廊。對省煤器管子噴涂防磨涂料(其它爐大修時已采用，效果良好)。　　(2)加強對鍋爐的燃燒調(diào)整和試驗。在保證安全和經(jīng)濟運行的前提下，保證合適的一、二次風(fēng)配比和煤粉細度，使煤粉細度R90在設(shè)計值22～28之間。改善爐內(nèi)燃燒狀況，減少煙氣中未完全燃燒的燃料顆粒的濃度。在保證煤粉燃盡度的前提下，適當(dāng)降低風(fēng)量。定期做漏風(fēng)試驗，并采取措施，降低漏風(fēng)率。　　(3)盡量采用與設(shè)計煤種相近的燃料。煙口總的來說，你得從進口到出口一步一步查，既然是鍋爐引風(fēng)機出力不足，說白了就是鍋爐引風(fēng)量不足，這種情況下容易燒正壓，如果經(jīng)常燒爐，用手都可以感覺出來，但我們需要的是負壓。如果風(fēng)機有毛病，可以直觀的判斷出來，比如軸承葉輪出問題都會引起噪音或者震動。但是對引風(fēng)量的影響不大，只會讓風(fēng)機的狀態(tài)越來越差。電流20安說明是負載的，不是空載。整個煙氣流程有堵塞，。我們在啟動風(fēng)機時要關(guān)閉風(fēng)門就是怕負載啟動電流過大。風(fēng)機葉輪附著灰塵過多，導(dǎo)致風(fēng)機葉輪震動，影響風(fēng)量風(fēng)壓風(fēng)機年久失修，導(dǎo)致風(fēng)機風(fēng)量風(fēng)壓不足風(fēng)機選型過小，導(dǎo)致風(fēng)機風(fēng)壓不足會導(dǎo)致煙氣不能及時通過煙囪排出，使燃料沒法充分點燃燒（如果有水膜除塵器的，引風(fēng)機的負荷增大）

Hardox 耐磨板焊接工藝

信息來源：發(fā)布時間：2020-07-18閱讀：856

Hardox400 耐磨板是瑞典奧克隆德鋼鐵公司研究開發(fā)的高強度耐磨板鋼，集高硬度、高強度、高韌性和可焊性于一身，其硬度值達布氏硬度370~430HB，耐磨性能非常好，是通過高壓水噴淋淬火加回火的調(diào)質(zhì)方式取得的，廣泛應(yīng)用于破碎機、挖掘機抓斗、裝載機、刮板輸送機等磨損嚴重的機械產(chǎn)品。

不同厚度Hardox400鋼板的碳當(dāng)量，決定了器焊接性能。碳當(dāng)量W（Cep）值愈高，鋼材淬硬傾向愈大，冷裂紋敏感性也愈高。研究表明，當(dāng)W(Cep)＞0.45~0.58%，焊接就容易產(chǎn)生冷裂紋。因此，為避免產(chǎn)生焊接裂紋，應(yīng)進行焊前預(yù)熱及焊后技術(shù)處理。

焊接方法

焊條

坡口型式

預(yù)熱溫度℃

焊接電流A

焊接電壓V

層間溫度℃

焊后處理

手工電

弧焊

J507焊條（φ4mm）

斜口3mmx45°

150~200

140~180

22~28

150~200

無

.1焊前準(zhǔn)備

焊接前必須嚴格對焊接處及附近區(qū)域表面進行清潔，不可以有油污、氧化皮、銹及其他影響焊接質(zhì)量的雜物，并保證焊接處及附近區(qū)域的干燥，不可以有水及其他液體。

控制焊接變形：采用對稱多層多道的焊接的方式，以防止變形。采用焊接工裝如葉輪前盤或后盤處焊前附加防變形圈；葉片采用對稱焊接，可緩解焊接應(yīng)力。

.2施焊

焊接前對焊接處進行預(yù)熱，預(yù)熱溫度為150~200℃，預(yù)熱范圍以焊縫為中線兩邊各80mm范圍，加熱應(yīng)均勻有序，不可出現(xiàn)局部高溫，避免溫差應(yīng)力。加熱工具可以用燃燒氣體的加熱槍或電加熱墊。達到預(yù)熱溫度要求后，立即進行連續(xù)焊接，中途不能停止，以保證層間溫度高于預(yù)熱溫度。

.3 焊后處理

3.1 焊接結(jié)束，焊工應(yīng)清理焊道表面的熔渣飛濺物，檢查焊縫外形尺寸及外觀質(zhì)量。

3.2 對焊縫缺陷超標(biāo)允許返修，但返修次數(shù)不超過兩次。返修時必須按相應(yīng)的返修工藝進行。

.4 無損檢測

所有焊縫在焊接完成48小時后進行MT（磁粉）和VT(外觀目測)檢測，不允許有裂紋，如有咬邊應(yīng)打磨圓滑，避免產(chǎn)生延伸裂紋。