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    在選定葉片出口角B2A以后,從圖3-40或3-41可決定出壓力系數(shù)ψ。再由公式(3-117)確定滿足所需壓力條件的葉片出口圓周速度2、但是圓周速度a2又與通風機噪聲及毋輪強度等有密切的關系。例如通風機漩渦噪聲的聲功率與成正比。所以,在滿足一定全壓的條件下,通風機的噪聲及葉輪強度反過來又限制了葉片出口角度B2A的選擇。如果在設計中不可能再降低圓周速度2時,為了減少通風機的噪聲,可以采用消聲器;為了使葉片有足夠強度,可采用合金材料等。     用公式(3-18)決定葉輪外徑D2時,應先決定通風機轉速n,如通風機為直聯(lián)結構,通風機的轉速應等于原動機的轉速。如用帶傳動,其轉速可任意選定。在保持圓周速度a2一定的條件下,提高通風機的轉速,可減少葉輪的外徑。但是轉速的提高勢必影響到比轉速n、及葉輪的形式由公式(3-118)計算出D2,再根據(jù)GB/T321-1980《優(yōu)先數(shù)和優(yōu)先數(shù)系》中的R2O系列,最后確定出葉輪直徑(即葉輪葉片外緣直徑)。  

葉片入口寬度b1(見圖3-51)為葉輪入口邊緣在子午面上的投影。如果將弧線b1(即弧AB)繞葉 輪軸心線旋轉一周,便是葉片入口的流道截面,其值為F1=πD1mb1。該截面積F1應與子午速度c1m垂直。但是,在通風機設計中,常把葉片入口的軸向寬度b1(見圖3-51)作為葉片入口寬度。這種做法,對于低比轉數(shù)的窄葉輪,兩者差別不大。但是,對于比轉數(shù)較大的寬葉輪,它們間的差別就大了。 從公式(3-137)可知,葉片入口寬度b1和葉片入口的氣流充滿系數(shù)u1,速比等有關u1值與前盤形狀有很大關系、圖3-52a為平的前盤,在葉輪入口處有氣體分離,形成強烈的旋渦,甚至產(chǎn)生倒流,u1值低。這種渦除了構成了渦損以外,而且有效氣流截面大大減少,使入口速度劇增,從而增加流道內的摩擦損失。圖3-52b為錐形前盤,氣流的分離比平前盤輕,u1值高些。圖3-52c為弧形前盤.氣流轉彎時分離很少,u1值更高些。   e1值可參考圖3-48選取,或由公式(3-130a)近似計算,或按公式(3-130b)計算。圖3-53比較了氣流經(jīng)過前向葉片的寬葉輪和窄葉輪時的流動情況。寬葉輪的流線a比窄葉輪的流線b要長些,但是前者的曲率半徑大,轉彎角度小,所以流力損失小些,這是前向葉輪寬度較大的原因。對于ns=25~65間平前盤的前向葉輪,葉片人口寬度可按下述范圍選取: