五月丁香综合激情六月久久,99日本精品永久免费久久,国产成人无码18禁午夜福利P,伴郎粗大的内捧猛烈进出第一章

摘要：本文首先對某高效離心風(fēng)機進行全三維整機數(shù)值模擬，得到其性能曲線并與實驗結(jié)果進行對比分析。通過使用不同形式的進口集流 器和采用長度不同的整流板等改變風(fēng)機部件參數(shù)來研究風(fēng)機性能的變化，結(jié)果表明錐形進口集流器制造簡單同時有效提高了風(fēng)機的效率，合理的整流板長度可以改善風(fēng)機內(nèi)部流動狀態(tài)并提高風(fēng)機效率。 0引言 離心風(fēng)機是國民經(jīng)濟各部門中應(yīng)用量大、使用面廣的通用機械，是工業(yè)生產(chǎn)中主要的耗能設(shè)備，因此研究和改進離心風(fēng)機，提高其工作效率對節(jié)約能源有著非常重要的意義。離心風(fēng)機主要包括進口集流器、葉輪和蝸殼三大部件，其幾何結(jié)構(gòu)和內(nèi)部流體的流動狀態(tài)直接影 響離心風(fēng)機的能源利用率和工作效率[1]。 王昊[2]等通過對一臺離心風(fēng)機更換葉輪翼型和改變?nèi)~片的安裝角，采用數(shù)值模擬的方法分析了風(fēng)機的性能和流場。張顧鐘[3]采用多目標(biāo)法對某離心風(fēng)機進行優(yōu)化，通過改變?nèi)~片出口角、葉片數(shù)和轉(zhuǎn)速等參數(shù)，得到風(fēng)機整機性能的提高。陽誠武[4]等通過對9-26型離心風(fēng) 機的模型進行數(shù)值模擬，研究了短葉片長度、短葉片周向位置、短葉片的安裝角度及長短葉片數(shù)對風(fēng)機性能的影響。李新宏[5]等對9-19No.1離心風(fēng)機進行了三維全粘性的整機數(shù)值模擬，得到風(fēng)機的壓力場和速度場分布。本文對某高效離心風(fēng)機進行全三維整機數(shù)值模擬并與實驗測試進行對比，在此基礎(chǔ)上改變其進口集流器與整流板等風(fēng)機部件的參數(shù)，分析其對風(fēng)機性能的影響及風(fēng)機內(nèi)部流動狀況，為設(shè)計高效離心風(fēng)機提供了參考。 1風(fēng)機整機模擬與實驗對比本文的試驗研究對象是一臺高效離心通風(fēng)機，數(shù)值模擬采用Fluen軟件，計算區(qū)域主要分為三個部分：進口集流器、蝸殼和葉輪。該風(fēng)機主要結(jié)構(gòu)和設(shè)計參數(shù)如下：葉片進、出口直徑為460mm、1000mm；葉輪出口直徑為1010mm；長、短葉片各12個；葉片進、出口安裝角為29.03°、75°；葉輪進、出口寬度為105mm、46mm；蝸殼寬度為270mm；風(fēng)機轉(zhuǎn)速 為1450pm。 由于計算模型尺寸比較大，網(wǎng)格數(shù)目比較多，同時模型外形不是很復(fù)雜，本文采用結(jié)構(gòu)化六面體網(wǎng)格，在保證計算精度的前提下大大節(jié)約了計算周期?？紤]到流體在通風(fēng)機內(nèi)的流動特性，對近壁面采用了網(wǎng)格節(jié)點不等距處理，對于ineface、蝸舌、葉輪均采用了網(wǎng)格節(jié)點加密處理，其中進口集流器網(wǎng)格數(shù)為715806，葉輪網(wǎng)格數(shù)為758632，蝸殼網(wǎng)格數(shù)為714687。對計算模型的網(wǎng)格數(shù)均進行了網(wǎng)格無關(guān)性驗證，當(dāng)網(wǎng)格數(shù)再增加時計算的全壓和效率變化均在0.5%以內(nèi)。 該通風(fēng)機內(nèi)部流動馬赫數(shù)比較低，可以認(rèn)為是三維粘性不可壓縮流動，湍流模型選擇κ-ε模型，壓力速度耦合方法采取SIMPLE算法，松弛因子采用Fluen默認(rèn)值。進口采用速度進口，出口為壓力出口條件，壁面為無滑移邊界。 圖2為風(fēng)機性能曲線的數(shù)值模擬結(jié)果與實驗值的對比，其中風(fēng)機全壓的實驗結(jié)果與數(shù)值模擬最大相差3.2%，在設(shè)計流量附近模擬值略高于實驗值，風(fēng)機的靜壓、功率的實驗結(jié)果分別與數(shù)值模擬結(jié)果相差了2.3%、3%，模擬值與實驗結(jié)果的曲線趨勢基本一致，風(fēng)機的效率的誤差則在3.9%以內(nèi)，在設(shè)計流量時模擬值與實驗結(jié)果基本相同。所有性能參數(shù)的誤差均在5%以內(nèi)，說明了本文的計算模型和計算方法的正確性。 2進口集流器對風(fēng)機性能的影響 為了使氣流能夠更加均勻進入葉輪，一般通風(fēng)機都會有進口集流器。進口集流器應(yīng)該盡量使氣流充滿葉輪進口截面，使流動狀況盡量接近葉輪進口的氣流狀況，避免產(chǎn)生渦流等流動損失。本文使用了三種型式的進口集流器：圓筒形進口集流器、錐形進口集流器和弧形進口集流器，如圖3所示。三種進口集流器軸向長度相同，出口面積都與葉輪進口面積相同，其中錐形進口集流器與弧形進口集流器進出口面積保持一致。   在進行模型的網(wǎng)格劃分的時候，分別對三種型式的進口集流器對應(yīng)處網(wǎng)格進行了尺寸的統(tǒng)一，例如進口處第一層網(wǎng)格與葉輪進口截面匹配的ineface截面網(wǎng)格尺寸均相同，對于其它壁面處的網(wǎng)格盡量做到尺寸接近。圓筒形進口集流器，錐形進口集流器和弧形進口集流器的網(wǎng)格數(shù)分別是61447、715806和70866，蝸殼和葉輪部分均相同。 圖4是采用三種進口集流器的性能曲線對比，可以看出三種進口集流器風(fēng)機模型均滿足設(shè)計要求。由圖4（a）可以看出在小流量情況下，三種模型的全壓相差不大；隨著流量的增加，特別是超過設(shè)計流量后，采用弧形進口集流器的風(fēng)機全壓最高，其次是采用錐形進口 集流器的風(fēng)機，圓筒形進口集流器風(fēng)機最低。在設(shè)計工況下弧形進口集流器的全壓分別比錐形和圓筒形進口集流器全壓高1.3%和0.8%，在大流量下弧形進口集流器的全壓分別比錐形和圓筒形進口集流器全壓高6.1%和10.2%。由圖4（b）可以看出效率與全壓的趨勢保持一致，小流量狀況下三種模型效率基本相同，隨著流量的增加弧型的效率高于錐形，錐形的效率高于圓筒，在設(shè)計工況下弧型進口集流器的效率分別比錐形和圓筒形進口集流器效率高0.6%和1.3%，大流量時弧型進口集流器的效率分別比錐形和圓筒形進口集流器效率高5.7%和8.6%。 圖5、圖6和圖7分別顯示了不同流量下葉輪進口截面的絕對速度云圖，可以看出采用圓筒形進口集流器的風(fēng)機，在該截面上壁面速度和中心速度都比較大，速度延半徑方向有先增大后減小的過程，而采用錐形進口集流器和弧形進口集流器的風(fēng)機則都是中心速度小，壁 面速度大，速度延半徑方向是逐漸增大的過程，弧形和錐形的速度分布基本一致，弧形的在大流量的情況下速度分布更加均勻?？梢钥闯霾还懿捎媚姆N進口集流器，葉輪進口速度分布都不可能是完全對稱的，下游設(shè)備的不對稱性會影響上游設(shè)備，在設(shè)計工況下三種模型的進 口速度分布最均勻，氣體進入葉輪內(nèi)流動狀況最好，因此效率最高。 圖8是設(shè)計工況下三種模型同一位置子午截面總壓圖，可以看出由于葉輪對氣體做功，沿著流動方向氣體的總壓在不斷地增加，同一半徑下輪蓋側(cè)的壓力均低于輪盤側(cè)的壓力，尤其是在進口處，輪蓋側(cè)的壓力明顯低于輪盤側(cè)的壓力，采用圓筒形進口集流器風(fēng)機在輪蓋側(cè) 進口轉(zhuǎn)彎區(qū)域明顯會有一個較大的低壓區(qū)域，采用錐形進口集流器風(fēng)機在進口處的壓力梯度則要緩和一些，采用弧形進口集流器風(fēng)機在進口處壓力梯度最小，因此弧形進口集流器最能符合氣流由軸向變?yōu)閺较蜻M入葉輪的氣體流動狀況，在進口蓋側(cè)產(chǎn)生的流動損失最小。

摘要：介紹了利用霞普氣制作的預(yù)熱裝置，實現(xiàn)了壓縮機焊接機殼不需進爐就能預(yù)熱的關(guān)鍵。 1引言 隨著離心式壓縮機生產(chǎn)數(shù)量不斷增加，焊接機殼的質(zhì)量、進度，已成為能否保證交貨期的關(guān)鍵。機殼焊接時，從上法蘭與密封體拼裝&a;預(yù)熱&a;焊接；上法蘭與外殼板拼裝&a;預(yù)熱&a;焊接；上機殼中的支撐環(huán)與內(nèi)殼體、端板拼裝&a;預(yù)熱&a;焊接；下法蘭與密封體拼裝&a;預(yù)熱&a;焊接；下法蘭與外殼板拼裝&a;預(yù)熱&a;焊接；下機殼中的支撐環(huán)與內(nèi)殼體、端板拼裝&a;預(yù)熱&a;焊接；整個機殼從拼裝到焊接過程中，大型復(fù)雜結(jié)構(gòu)殼體要經(jīng)過20次預(yù)熱，小殼體要經(jīng)過8次預(yù)熱，并且在焊接過程中工藝要求要保證預(yù)熱溫度。 以往焊接機殼預(yù)熱，符合本公司爐膛尺寸的可進爐預(yù)熱處理，超出爐膛尺寸的到外協(xié)廠進行預(yù)熱。隨著焊接機殼數(shù)量的不斷增加，焊接機殼體積的增大，公司熱處理預(yù)熱爐已滿足不了焊接機殼進爐預(yù)熱的要求。 焊接機殼各組、部件進爐預(yù)熱從升溫、預(yù)熱、保溫、出爐，至少要經(jīng)過6～8h，而且出爐溫度至少要高出工藝要求溫度100℃，否則途中周轉(zhuǎn)到車間，在焊接時工件溫度降低達不到工藝要求。 由于預(yù)熱時間長，在公司內(nèi)占用熱處理爐，外協(xié)延長生產(chǎn)周期，既浪費能源，又消耗資金，焊接機殼的預(yù)熱問題是急需解決的關(guān)鍵問題。 2 預(yù)熱裝置的研制 為不影響生產(chǎn)進度，緩解熱處理車間的處理設(shè)備能力，解決焊接機殼預(yù)熱的關(guān)鍵問題。焊接工藝人員對火焰槍進行了選型和試驗、購置了WLB-720火焰槍。 預(yù)熱裝置由火焰槍、霞普氣瓶、支架和小車組成。該裝置為手推車式，預(yù)熱裝置隨焊接機殼移動，焊工在焊接前、焊接過程中隨時進行預(yù)熱，方便、安全、可靠，便于定置管理。在手推車上設(shè)有固定氣瓶的位置，用以穩(wěn)固霞普氣瓶，有兩個調(diào)整支架，用以穩(wěn)固火焰槍，調(diào)整槍體角度。 當(dāng)小的焊接機殼預(yù)熱時，用一個手推車，取下兩個火焰槍，對稱預(yù)熱即可，可隨時調(diào)整火焰槍的角度、加熱位置；大的焊接機殼用兩個手推車，取下4個火焰槍四角對稱加熱，可隨時調(diào)整火焰槍的角度、加熱位置，保證在預(yù)熱過程中氣瓶穩(wěn)固不倒，火焰加熱槍移動靈活，氣體火焰充分燃燒，加熱溫度比較均勻，在盡可能短的時間內(nèi)，達到工藝要求的預(yù)熱溫度。 達到預(yù)熱溫度后，火焰槍放置在推車固定位置上，當(dāng)預(yù)熱溫度下降，需要再次預(yù)熱時，可隨時進行，直至機殼焊完為止。不需要預(yù)熱時，收起火焰槍放在手推車上，連同氣瓶隨車定置管理。圖1為焊接機殼采用預(yù)熱裝置預(yù)熱示意圖。 3 產(chǎn)品應(yīng)用 焊接機殼預(yù)熱裝置研制成功后，鉚焊車間4個焊接小組進行實際應(yīng)用。每個焊接小組根據(jù)產(chǎn)品進度情況，按工藝要求隨時隨地將焊接機殼組、部件進行預(yù)熱。 僅半年時間，采用預(yù)熱裝置焊接機殼88臺，共計120個缸，其中大于Φ700mm的大機殼31個，小機殼89個，節(jié)約價值近50萬元。 焊接機殼預(yù)熱裝置的研制，保證了焊接質(zhì)量，提高焊接生產(chǎn)效率5倍以上，不僅縮短了生產(chǎn)周期，同時還降低了生產(chǎn)成本，按每年平均焊接160臺機殼計算，利用霞普氣預(yù)熱裝置進行預(yù)熱，每年可節(jié)省資金100多萬元。