五月丁香综合激情六月久久,99日本精品永久免费久久,国产成人无码18禁午夜福利P,伴郎粗大的内捧猛烈进出第一章

軸流式風(fēng)機(jī)運(yùn)行風(fēng)量的監(jiān)測(cè)方法陸志厚（西安熱工研究院監(jiān)督部，陜西西安710032）析中，采用修正后的/靜壓差“取代/加權(quán)平均動(dòng)壓&dquo;，數(shù)據(jù)的采集與運(yùn)算相當(dāng)簡便。該方法求得的風(fēng)量值精度能滿足現(xiàn)場(chǎng)工況試驗(yàn)與運(yùn)行直接監(jiān)控的要求，且易實(shí)施。 　　1問題的提出隨著我國電力工業(yè)的飛速發(fā)展，單機(jī)容量不斷大，鍋爐所配風(fēng)機(jī)的比轉(zhuǎn)數(shù)也隨著風(fēng)機(jī)所需性能參數(shù)（特別是流量參數(shù)）的提高而提高。比轉(zhuǎn)數(shù)相對(duì)最大的軸流式風(fēng)機(jī)己在我國大型鍋爐機(jī)組中得到了最為廣泛的應(yīng)用。在中小型鍋爐機(jī)組中，常采用電流、風(fēng)壓和動(dòng)葉角度（或擋板開度）等有限參數(shù)對(duì)風(fēng)機(jī)運(yùn)行進(jìn)行遠(yuǎn)方調(diào)節(jié)。由于缺乏必要手段，實(shí)際上是被迫放棄了對(duì)風(fēng)機(jī)風(fēng)量的直接監(jiān)控。雖然電流、風(fēng)壓和動(dòng)葉角度（或擋板開度）等運(yùn)行參數(shù)和風(fēng)機(jī)風(fēng)量之間存在有一定的客觀聯(lián)系，但是只能歸屬于非直接性的和非定量性的。調(diào)節(jié)過程中的反復(fù)性和滯后性無法避免，調(diào)節(jié)到位后操作人員對(duì)調(diào)節(jié)前、后的風(fēng)機(jī)風(fēng)量大小也是眼中無數(shù)和心中無底，實(shí)際上是處在一種僅憑運(yùn)行人員自我感覺的半盲目狀態(tài)。眾所周知，在燃燒系統(tǒng)、制粉系統(tǒng)和脫硫系統(tǒng)中，風(fēng)機(jī)運(yùn)行調(diào)節(jié)的實(shí)質(zhì)，就是運(yùn)行人員選用一個(gè)相應(yīng)最佳的風(fēng)量值以滿足該系統(tǒng)的實(shí)際需要。對(duì)大容量鍋爐機(jī)組，對(duì)風(fēng)機(jī)風(fēng)量的直接監(jiān)控，不但對(duì)運(yùn)行的安全可靠性和經(jīng)濟(jì)性有著非常現(xiàn)實(shí)的意義，而且更有利于運(yùn)行人員對(duì)系統(tǒng)漏風(fēng)、受熱面污染與煤質(zhì)變化以及其他運(yùn)行因素的改變，進(jìn)行一些定量分析和及時(shí)判斷。本文對(duì)用“流量‘直接監(jiān)控風(fēng)機(jī)運(yùn)行的有關(guān)問題進(jìn)行一些粗淺的論證與分析。 　　2軸流式風(fēng)機(jī)進(jìn)口端的“靜壓測(cè)點(diǎn)&dquo; 　　在設(shè)備制造的監(jiān)理中，我們注意觀察到德國TLT公司設(shè)計(jì)的某些動(dòng)葉可調(diào)軸流式風(fēng)機(jī)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)。其中有一些風(fēng)機(jī)，在進(jìn)氣風(fēng)箱的進(jìn)口矩形法蘭后和可調(diào)動(dòng)葉片前的圓環(huán)形筒體的兩個(gè)斷面上分別加裝有兩組“靜壓測(cè)點(diǎn)&dquo;。其意圖在于利用這兩組測(cè)點(diǎn)斷面之間的靜壓差值（APsi-2）可以直接推算出風(fēng)機(jī)的運(yùn)行流量（Q）。 　　從表面上粗看，該單值函數(shù)表達(dá)式在理論上似乎不能成立?？赡軐?dǎo)致應(yīng)用者心存疑慮，不敢放心使用。但經(jīng)縝密推導(dǎo)與論證后就會(huì)發(fā)現(xiàn)，這是一個(gè)值得重視的技術(shù)特點(diǎn)。然而由于種種客觀原因，能夠真正開發(fā)和應(yīng)用該項(xiàng)潛在資源的電廠卻是寥寥無幾。 　　采用標(biāo)準(zhǔn)孔板、標(biāo)準(zhǔn)噴嘴或文丘里測(cè)速管等裝置進(jìn)行流量測(cè)量的精度較高。為減少和避免流場(chǎng)中存在的回流，擾流或渦流等異常流動(dòng)對(duì)測(cè)量精度的影響，要求其前后必須具備有相當(dāng)長（L/D值很大）直管的整流段，同時(shí)裝備本身的局部阻力損失相當(dāng)巨大。 　　將這種試驗(yàn)室裝備用于現(xiàn)場(chǎng)，將會(huì)長期地?zé)o益消耗大量電能，顯然是很不實(shí)用。而動(dòng)調(diào)軸流式風(fēng)機(jī)進(jìn)口端占有巨大空間，又不需要增加新的能源消耗。如能經(jīng)過現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)標(biāo)定，其計(jì)算誤差很?。ㄔ斠姾笪模耆梢詽M足現(xiàn)場(chǎng)工業(yè)試驗(yàn)和運(yùn)行人員監(jiān)視調(diào)整的實(shí)際要求。充分利用與發(fā)揮這一潛在資源，將給電廠的自動(dòng)或人工遠(yuǎn)方監(jiān)控帶來極大的方便。 　　3理論論證分析與應(yīng)用算式推導(dǎo)3.1風(fēng)機(jī)進(jìn)口“靜壓測(cè)點(diǎn)&dquo;布置示意簡。2理論分析論證與計(jì)算公式推導(dǎo)3.2.1風(fēng)量通用計(jì)算式。眾所周知，風(fēng)機(jī)的風(fēng)量Q是風(fēng)機(jī)進(jìn)口的流通斷面積F與其相應(yīng)流速V的乘積（即Q=FV）。而流速V又與其平均動(dòng)壓的平方根（P動(dòng)+）值成正比。 　　在一般情況下，要知道風(fēng)機(jī)的風(fēng)量Q，就必須及時(shí)用測(cè)量動(dòng)壓的儀器通過試驗(yàn)求出P動(dòng)。這非常不方便。此時(shí)，我們只能是另辟蹊徑，從其它研究方向?qū)で笮碌那腥朦c(diǎn)。 　　3.2.2局部阻力損失通用計(jì)算式。進(jìn)口靜壓差值（APsi-2）的物理含義可視為進(jìn)氣箱前后兩斷面的氣流流動(dòng)局部阻力損失。而局部阻力損失的計(jì)算方法為APsi-2=NcV2/2g3.2.3比較與分析。通過上述理論分析與算式推演，我們不難發(fā)現(xiàn)：公與風(fēng)機(jī)流量。軸流式風(fēng)機(jī)的進(jìn)氣箱，實(shí)際上就是一個(gè)氣流流動(dòng)轉(zhuǎn)向90*C并且兩個(gè)斷面（Fi、F2）尺寸有一定變化的大型“彎頭&dquo;。 　　其局部阻力系數(shù)N的精確數(shù)值應(yīng)由專業(yè)試驗(yàn)工作來確定。而在理論研究中通用數(shù)學(xué)表達(dá)式為）=A1（B）4進(jìn)口心處的流量Q算式的分析應(yīng)用a為流量系數(shù)其中K為標(biāo)定試驗(yàn)中所使用測(cè)速管的速度校正系數(shù)n為用測(cè)速管標(biāo)定測(cè)試的次序號(hào)數(shù)（由外到內(nèi)i、2…n）對(duì)我們要考察和試驗(yàn)的具體風(fēng)機(jī)而言：、g、Fi、F2、6均是固定的常數(shù)。而唯一暫時(shí)不能確定的流量系數(shù)a可以通過現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)得出。 　　在我們掌握a的具體數(shù)據(jù)后，就有可能隨時(shí)在司爐盤上讀取風(fēng)機(jī)“風(fēng)量&dquo;的精確數(shù)值。 　　在運(yùn)行中，/靜壓值“比/動(dòng)壓值&dquo;的波動(dòng)幅度要小得很多。同時(shí)，/靜壓值“的儀器測(cè)量誤差（0.5%）比‘動(dòng)壓值&dquo;的測(cè)量誤差（2.0%~4.5%）也要小一些。不言而喻，在風(fēng)機(jī)運(yùn)行工況改變時(shí)，這種差別就會(huì)更加懸殊。這就是我們用/靜壓值&squo;測(cè)量風(fēng)量能夠保證一定精度的另一個(gè)主要理論依據(jù)。 　　5關(guān)于a、6量的標(biāo)定試驗(yàn)在TLT公司的流體專業(yè)實(shí)驗(yàn)室中己經(jīng)取得，此與我們的現(xiàn)場(chǎng)標(biāo)定試驗(yàn)工作并無直接關(guān)系，故無需深究。我們的終極目標(biāo)是在標(biāo)定試驗(yàn)中求出a.把（a6）歸并在一起通過現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)取得，將更加簡潔方便。 　　5.1F2上標(biāo)定：上述（B）主要流量算指定采用的是斷面F2.故標(biāo)定試驗(yàn)應(yīng)在F2上求得其動(dòng)壓均方根值?？捎媒?jīng)過專業(yè)標(biāo)定的測(cè)速探針或畢脫管測(cè)量動(dòng)壓。至于圓形環(huán)型斷面上動(dòng)壓測(cè)量點(diǎn)的布置和計(jì)算方法可查閱或參照有關(guān)資料。也可用以下方法。我們可假定：F2斷面的內(nèi)直徑為d，外直徑為D，其比值為T即T=d/D（相當(dāng)于軸流式風(fēng)機(jī)的輪轂比）。選定測(cè)點(diǎn)的總數(shù)目為，。正在進(jìn)行的試驗(yàn)點(diǎn)的序號(hào)為n（即n=i，2，3，正在試驗(yàn)的動(dòng)壓測(cè)點(diǎn)距外壁面的相對(duì)間距動(dòng)壓測(cè)點(diǎn)相對(duì)間距（％）為Fi上標(biāo)定：也可在Fi斷面上采用普通網(wǎng)格劃分方法進(jìn)行測(cè)點(diǎn)布置，用經(jīng)過標(biāo)定的畢脫管測(cè)出Fi斷面上的加權(quán)平均動(dòng)壓值。由于Fi斷面尺寸很大（如玉環(huán)電廠FAF3（M4i型送風(fēng)機(jī)的斷面尺寸為3750mmx2800mm），試驗(yàn)工作的勞動(dòng)強(qiáng)度較大。 　　雖然可用切別契夫方法使測(cè)量點(diǎn)的數(shù)量簡化，但試驗(yàn)的抽拉過程中容易出現(xiàn)位置差錯(cuò)。用普通網(wǎng)格方法測(cè)量雖然比較原始與費(fèi)勁，但其測(cè)量數(shù)值比較可信。計(jì)算流量應(yīng)米用Fi值。也可將動(dòng)壓的加權(quán)平均值換算到（F2）計(jì)算流量，但此時(shí)斷面積必須采用F2號(hào)爐（300MW機(jī)組）的TLT動(dòng)調(diào)軸流式引風(fēng)機(jī)（國內(nèi)首臺(tái)產(chǎn)品）進(jìn)行技術(shù)考核鑒定試驗(yàn)。由專職人員負(fù)責(zé)在F2上的i英寸動(dòng)壓測(cè)孔上標(biāo)定，熱工所人員負(fù)責(zé)在Fi上標(biāo)定。技術(shù)鑒定試驗(yàn)的數(shù)據(jù)分析結(jié)果表明：a6標(biāo)定試驗(yàn)后的計(jì)算誤差很?。ㄐ∮?.0%），完全可以滿足現(xiàn)場(chǎng)工況試驗(yàn)和運(yùn)行調(diào)整的實(shí)際要求。盡管標(biāo)定工作中勞動(dòng)量大，但這只是一次性的，一勞永逸的（實(shí)際上我們進(jìn)行了兩次平行的標(biāo)定對(duì)照試驗(yàn)）。由于aB標(biāo)定完成，在以后的大量連續(xù)的多種工況試驗(yàn)中，不但省力和省時(shí)，而且使我們有可能把主要精力投入到浩繁數(shù)據(jù)的計(jì)算整理和分析研究中。體驗(yàn)到了用/流量‘直接監(jiān)測(cè)風(fēng)機(jī)運(yùn)行的顯著優(yōu)勢(shì)。 　　5.4若在風(fēng)機(jī)進(jìn)氣風(fēng)箱的矩形法蘭后和可調(diào)動(dòng)葉片前的圓環(huán)形斷面上沒有安裝‘靜壓測(cè)點(diǎn)“時(shí)，電廠可按有關(guān)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定與要求自行制造與裝設(shè)?？紤]到斷面尺寸很大，各不同地點(diǎn)的靜壓值有一定的變化，要求靜壓測(cè)點(diǎn)的數(shù)量必須足夠多和布置均勻。連接各靜壓測(cè)點(diǎn)的環(huán)形母管的內(nèi)徑尺寸D要足夠大，應(yīng)保證D2大于全部靜壓管內(nèi)徑d的平方和的兩倍以上（即D2大于2End2）。每個(gè)靜壓管內(nèi)要求完全通暢，進(jìn)氣風(fēng)箱的內(nèi)壁表面應(yīng)光滑無毛刺。 　　全部焊縫用肥皂水檢查應(yīng)嚴(yán)密不漏。壓力測(cè)量儀器與壓力電信號(hào)轉(zhuǎn)換裝置應(yīng)有較高的精度。應(yīng)盡快將靜壓信號(hào)引入集控室計(jì)算機(jī)的監(jiān)控系統(tǒng)中，以利運(yùn)行人員監(jiān)視與控制。 　　6結(jié)論與建議經(jīng)論證與分析，認(rèn)定該簡易監(jiān)測(cè)方法合理而可行。所稱‘簡易“并非以降低或忽略測(cè)量精度為代價(jià)。aB標(biāo)定試驗(yàn)后的流量測(cè)量誤差很小，其精度等級(jí)可以滿足現(xiàn)場(chǎng)工況試驗(yàn)和運(yùn)行調(diào)整的要求。所稱/簡易&dquo;的涵義就是不但投資極低，新能耗為零和易于實(shí)施，而且所測(cè)風(fēng)量數(shù)據(jù)準(zhǔn)確、連續(xù)、直觀和方便。實(shí)際收效是事半功倍與長期受益。 　　建議制造廠與電力設(shè)計(jì)院、電廠加強(qiáng)技術(shù)業(yè)務(wù)聯(lián)系。提供TLT公司的（aB）的/原始值“，以便設(shè)計(jì)院在電廠設(shè)計(jì)中能將該值作為一個(gè)/可變參數(shù)&dquo;及時(shí)編入監(jiān)控系統(tǒng)的有關(guān)設(shè)計(jì)程序中。以利電廠用運(yùn)行風(fēng)量的直接監(jiān)控工作。 　　有關(guān)部門或單位可利用該基本原理和技術(shù)思路，通過大規(guī)模的試驗(yàn)研究，開發(fā)出低阻力的/風(fēng)量彎頭“系列產(chǎn)品。如數(shù)量巨大的燃燒器前一次風(fēng)管風(fēng)量（與粉量）分配不均勻，進(jìn)入磨煤機(jī)的風(fēng)量參數(shù)的監(jiān)測(cè)以及離心式風(fēng)機(jī)運(yùn)行風(fēng)量監(jiān)測(cè)等等都是電廠的老大難問題。多種型式和規(guī)格的/風(fēng)量彎頭&dquo;系列產(chǎn)品的市場(chǎng)前景廣闊，關(guān)鍵在于產(chǎn)品的質(zhì)量、壽命與測(cè)量精度。 　　簡訊印尼將建全球最大地?zé)岚l(fā)電站據(jù)日本媒體日前報(bào)道，日本伊藤忠商社、印尼石油天然氣公司（MEDCO）和奧瑪特科技公司3家企業(yè)將在印尼蘇門答臘島北部聯(lián)手投資6億美元建設(shè)全球最大地?zé)岚l(fā)電站。 　　由于世界原油價(jià)格持續(xù)上漲，利用替代能源發(fā)電的市場(chǎng)不斷擴(kuò)大，因此伊藤忠商社等3家公司決定在北蘇門答臘省依次建設(shè)3座地?zé)岚l(fā)電站，總發(fā)電能力約為330MW，第1座發(fā)電站將于2007年開工，2009年完工。 　　由于印尼的地理位置特殊，其地?zé)豳Y源豐富。按照保守估計(jì)，目前印尼的可開發(fā)地?zé)豳Y源可發(fā)電20000MW，而目前只有約4%得到利用。 　　江蘇濱海將建大型火電廠近年來，鹽城市經(jīng)濟(jì)發(fā)展迅速，電力需求旺盛。除了加快鹽城電網(wǎng)建設(shè)，強(qiáng)該地區(qū)的外部受電能力外，還要在本地加緊建設(shè)一批電源項(xiàng)目。為此，中國華電集團(tuán)將該市作為其在江蘇重要的投資區(qū)域，除今年底將在該市濱海縣投資18億元建設(shè)200MW的風(fēng)電場(chǎng)外，還積極開展了1000MW火電機(jī)組的前期準(zhǔn)備工作，規(guī)劃投資300億元在濱?？h建設(shè)6臺(tái)1000MW火電機(jī)組。據(jù)了解，華電集團(tuán)將把濱海港電廠建成一座國際標(biāo)準(zhǔn)的現(xiàn)代化、大容量、景點(diǎn)式示范電廠，并積極協(xié)助地方政府把濱海縣建成為江蘇的能源基地。

   引風(fēng)機(jī)鍋爐旁路擋板出口擋板囁收塔K1——進(jìn)口擋板吸收劑脫硫副產(chǎn)物無增壓風(fēng)機(jī)的脫硫系統(tǒng)示意圖溫至80°C（或以上），通過WFGD裝置出口擋板返回到煙道并通過煙囪排放在煙道上需加裝旁路擋板當(dāng)WFGD裝置停運(yùn)時(shí)，全部煙氣進(jìn)行旁路經(jīng)煙囪排放，不影響鍋爐機(jī)組的正常運(yùn)行。 　　2個(gè)擋板及旁路擋板進(jìn)行煙氣的切換當(dāng)WFGD裝置啟動(dòng)時(shí)先打開進(jìn)、出口擋板，再關(guān)閉旁路擋板，煙氣進(jìn)入吸收塔脫硫；當(dāng)WFGD裝置停運(yùn)、事故或維修時(shí)，入口擋板和出口擋板關(guān)閉，旁路擋板全開，煙氣通過旁路煙道經(jīng)煙囪排放煙氣擋板均配有密封風(fēng)機(jī)及其加熱器，以保證擋板門的零泄漏率2無增壓風(fēng)機(jī)的WFGD對(duì)鍋爐的影響在WFGD系統(tǒng)正常運(yùn)行中，脫硫系統(tǒng)煙氣壓力穩(wěn)定，系統(tǒng)有無增壓風(fēng)機(jī)都能保證整個(gè)機(jī)組安全穩(wěn)定的運(yùn)行。當(dāng)WFGD啟、停時(shí)，煙氣進(jìn)行旁路和主路的切換，由于兩路煙道的阻力不一樣，此時(shí)會(huì)對(duì)鍋爐的爐膛負(fù)壓產(chǎn)生明顯的影響。脫硫系統(tǒng)中無壓風(fēng)機(jī)，僅依靠引風(fēng)機(jī)提供動(dòng)力，當(dāng)脫硫系統(tǒng)煙氣阻力變化過快，引風(fēng)機(jī)調(diào)整不及時(shí)，會(huì)導(dǎo)致鍋爐爐膛的壓力波動(dòng)影響燃燒，嚴(yán)重時(shí)甚至發(fā)生鍋爐MFT1WFGD系統(tǒng)啟動(dòng)時(shí)對(duì)鍋爐運(yùn)行的影響WFGD系統(tǒng)啟動(dòng)時(shí)，打開進(jìn)、出口擋板，再關(guān)閉旁路擋板，由于煙道阻力加，使得鍋爐爐膛負(fù)壓變小，數(shù)值從負(fù)變正。如果煙氣擋板投入過快，會(huì)導(dǎo)致爐膛壓力波動(dòng)過大，造成瞬時(shí)爐膛負(fù)壓過低，以致引起鍋爐MFT因此，擋板開啟和關(guān)閉過程應(yīng)盡可能慢，以減少煙氣壓力的波動(dòng)對(duì)爐膛負(fù)壓的影響例如廣東連州電廠WFGD系統(tǒng)煙氣擋板程控開啟時(shí)間約為305s，爐膛的負(fù)壓波動(dòng)為300Pa，鍋爐正常運(yùn)行時(shí)負(fù)壓為±50Pa，而鍋爐MFT的負(fù)壓保護(hù)定值為+2000Pa和-1過程對(duì)鍋爐運(yùn)行稍有影響，但不會(huì)引起鍋爐MFT浙江錢清電廠WFGD系統(tǒng)旁路擋板開啟時(shí)間約為5min，爐膛負(fù)壓最大為124Pa，最小為WFGD系統(tǒng)啟動(dòng)前，送、引風(fēng)機(jī)全部手動(dòng)運(yùn)行，爐膛負(fù)壓在WFGD進(jìn)煙氣前5min左右調(diào)至-200Pa左右，WFGD啟動(dòng)的整個(gè)過程要密切監(jiān)視爐膛負(fù)壓的變化，隨時(shí)做好調(diào)整爐膛負(fù)壓的準(zhǔn)備，使之維持在正常范圍內(nèi)運(yùn)行。 　　2WFGD停運(yùn)時(shí)對(duì)鍋爐的影響WFGD系統(tǒng)停運(yùn)時(shí)，打開旁路擋板，再關(guān)閉進(jìn)、出口擋板，由于煙道阻力減小，使得鍋爐爐膛負(fù)壓變大同樣，擋板開啟和關(guān)閉過程應(yīng)盡可能慢，以減少煙氣壓力的波動(dòng)對(duì)爐膛負(fù)壓的影響例如廣東連州電廠WFGD系統(tǒng)煙氣擋板程控停止時(shí)間約為150s，爐膛的負(fù)壓波動(dòng)約400Pa浙江錢清電廠WFGD系統(tǒng)煙氣擋板投入時(shí)間約為5min，爐膛負(fù)壓波動(dòng)約200Pa備，應(yīng)快速打開旁路擋板連州電廠WFGD旁路擋板通過預(yù)拉彈簧在2s之內(nèi)打開。錢清電廠當(dāng)再循環(huán)泵全部跳閘、進(jìn)出口擋板關(guān)或鍋爐MFT情況下，為保護(hù)脫硫設(shè)備，旁路擋板在28s內(nèi)快速全開，以斷開脫硫系統(tǒng)當(dāng)煙氣從WFGD主路快速的波動(dòng)更大若燃燒的煤質(zhì)差，在很短的時(shí)間內(nèi)運(yùn)行人員無法將負(fù)壓調(diào)整過來，極有可能造成鍋爐滅火因此WFGD旁路擋板的開關(guān)并不是越快越好，根據(jù)實(shí)際運(yùn)行情況設(shè)定旁路擋板某一開度是一個(gè)選擇為保護(hù)WFGD系統(tǒng)設(shè)備，防止高溫?zé)煔庵苯舆M(jìn)入吸收塔，在其入口處加裝事故噴水設(shè)施會(huì)更妊鍋爐按照WFGD啟、停要求調(diào)整好燃燒，穩(wěn)定運(yùn)行。在WFGD停運(yùn)前5min左右將爐膛負(fù)壓調(diào)至+200Pa左右，以保持鍋爐穩(wěn)定運(yùn)行23再循環(huán)泵切換時(shí)對(duì)鍋爐的影響在脫硫系統(tǒng)運(yùn)行中不是所有的再循環(huán)泵都投入運(yùn)行，隨著煤種、負(fù)荷等的變化，為了保證脫硫效率，應(yīng)及時(shí)切換再循環(huán)泵越是上層的再循環(huán)泵，脫硫效率越高，引起的煙氣阻力也越大切換再循環(huán)泵時(shí)，脫硫系統(tǒng)煙氣阻力會(huì)發(fā)生一定的變化，這時(shí)應(yīng)及時(shí)調(diào)整引風(fēng)機(jī)以穩(wěn)定爐膛負(fù)壓錢清電廠2號(hào)機(jī)組有3臺(tái)再循環(huán)泵，當(dāng)2臺(tái)運(yùn)行時(shí)開1臺(tái)，煙氣阻力加200500Pa；當(dāng)3臺(tái)運(yùn)行時(shí)停運(yùn)1臺(tái)，煙氣阻力降低250爐爐膛負(fù)壓波動(dòng)的最大值為+120Pa和-183Pa這表明，再循環(huán)泵的切換對(duì)鍋爐爐膛的負(fù)壓影響不大，只要調(diào)整引風(fēng)機(jī)即可保證鍋爐的穩(wěn)定運(yùn)行3結(jié)論脫硫系統(tǒng)正常啟動(dòng)和停運(yùn)過程中，只要整個(gè)啟動(dòng)和停運(yùn)過程盡可能慢，減少煙氣壓力波動(dòng)對(duì)爐膛負(fù)壓的影響，并及時(shí)調(diào)整引風(fēng)機(jī)，鍋爐爐膛的負(fù)壓不會(huì)發(fā)生急劇變化在WFGD系統(tǒng)實(shí)際運(yùn)行中，電廠運(yùn)行按要求操作至今未發(fā)生過因WFGD運(yùn)行而引起鍋爐MFT事件。從系統(tǒng)安全性、運(yùn)行可靠性以及經(jīng)濟(jì)性綜合考慮，WFGD不采用壓風(fēng)機(jī)而利用鍋爐的引風(fēng)機(jī)克服脫硫系統(tǒng)的阻力綜合比較具有更大的優(yōu)越性。